本文針對某車型在開發(fā)過程中出現(xiàn)后盤式制動器的尖叫噪聲，通過LMS振動噪聲測試設(shè)備采集和分析其噪聲和振動頻率，在Abaqus內(nèi)建立了該制動器的仿真模型進(jìn)行復(fù)模態(tài)分析，得到與測試接近的不穩(wěn)定模態(tài)，然后進(jìn)一步探究不穩(wěn)定模態(tài)的影響因素來指導(dǎo)設(shè)計優(yōu)化，最終解決該問題。
1 基于模態(tài)耦合理論的復(fù)特征值分析
汽車的制動過程是由多個零部件相互作用來實(shí)現(xiàn)，其中制動摩擦作用是非常復(fù)雜的非線性接觸，將此過程簡化為一種頻率域的線性化方法的模態(tài)耦合理論，目前已成為制動噪聲發(fā)生機(jī)理的研究焦點(diǎn)[4]；并且基于模態(tài)耦合理論的復(fù)特征值分析（復(fù)模態(tài)分析），在摩擦尖叫領(lǐng)域被廣泛使用和認(rèn)可。該理論下，系統(tǒng)各階模態(tài)振型存在相位關(guān)系，系統(tǒng)特征根由實(shí)部和虛部組成，特征值實(shí)部代表系統(tǒng)的衰減系統(tǒng)，虛部代表系統(tǒng)的阻尼固有頻率：當(dāng)實(shí)部大于零時，表明該系統(tǒng)為不穩(wěn)定系統(tǒng)，可能發(fā)生制動尖叫問題；且實(shí)部越大，系統(tǒng)越不穩(wěn)定，越容易發(fā)生制動尖叫；當(dāng)實(shí)部小于等于零，表明該系統(tǒng)為穩(wěn)定系統(tǒng)，不會發(fā)生制動尖叫問題[5]。復(fù)特征值分析理論在文獻(xiàn)[5]已有較詳細(xì)闡述，不再敷述。
2 制動器尖叫異響分析
2.1 制動尖叫噪聲測試
根據(jù)制動系統(tǒng)研發(fā)工程師反饋，某車型在低速制動時極易激發(fā)出尖叫異響。通過LMS振動噪聲測試設(shè)備進(jìn)行問題數(shù)據(jù)采集分析，后制動器的卡鉗支架和摩擦塊（測點(diǎn)如圖1所示）的振動頻率與駕駛員位置的麥克風(fēng)采集的噪聲頻率，可以確定該噪聲源位于后制動器，頻率在7800Hz左右，如圖2所示，為進(jìn)一步探究該車型制動系統(tǒng)是否在該頻率存在不穩(wěn)定模態(tài)，接下來在Abaqus中進(jìn)行復(fù)模態(tài)分析。
圖1 加速度傳感器布點(diǎn)
圖2 制動尖叫噪聲測試數(shù)據(jù)
2.2 制動尖叫分析有限元模型
圖3 盤式制動器結(jié)構(gòu)及網(wǎng)格劃分
在Abaqus中建立制動器復(fù)模態(tài)分析的有限元模型。為了提高運(yùn)算效率，本文選取制動器中主要制動動作零部件進(jìn)行分析，省略其他零部件，如輪轂支架，輪轂軸承，安裝螺栓，導(dǎo)向銷等，簡化后的總裝結(jié)構(gòu)和網(wǎng)格模型如圖3所示，采用3mm的網(wǎng)格基本尺寸進(jìn)行網(wǎng)格劃分，制動盤和摩擦塊使用六面體C3D8I單元，其他零件使用四面體C3D10單元，共有單元163663個，節(jié)點(diǎn)265977個。材料屬性設(shè)置見表1，摩擦塊和制動盤、活塞缸和摩擦塊、卡鉗和摩擦塊之間建立接觸，摩擦系數(shù)0.3，約束制動盤6個方向自由度，釋放卡鉗和摩擦塊的軸向自由度。
表1 各零部件材料屬性設(shè)置
分析模型分4步求解：第一步Static，General靜態(tài)分析，加載活塞缸的制動壓力3MPa；第二步Static，General靜態(tài)分析，給制動盤施加轉(zhuǎn)動效應(yīng)，在關(guān)鍵字中添加制動盤軸向轉(zhuǎn)速5rad/s；第三步Frequency線性攝動分析，提取系統(tǒng)0~10000Hz的實(shí)模態(tài)；第四步Complex Frequency線性攝動分析，提取系統(tǒng)復(fù)模態(tài)。結(jié)果見表2，第12階出現(xiàn)特征根實(shí)部為163的不穩(wěn)定模態(tài)，頻率為7529.7Hz，其振型如圖4所示，與實(shí)測的7800Hz接近，表明該車型制動器存在不穩(wěn)定模態(tài)而引起制動尖叫噪聲。
圖4 第12階不穩(wěn)定模態(tài)振型
表2 復(fù)模態(tài)分析結(jié)果
3 制動尖叫噪聲的改進(jìn)
3.1 復(fù)模態(tài)特征根實(shí)部影響因素分析
為了探究抑制制動尖叫噪聲的指導(dǎo)方向，在其他參數(shù)不變的情況下，本文分別使用不同的摩擦系數(shù)、不同的摩擦塊彈性模量、不同制動盤材料進(jìn)行復(fù)模態(tài)分析，跟蹤其特征根實(shí)部變化規(guī)律。接觸摩擦系數(shù)與復(fù)模態(tài)實(shí)部的關(guān)系如圖5所示，隨著摩擦系數(shù)增加，系統(tǒng)復(fù)模態(tài)實(shí)部增大，反之，摩擦系數(shù)越小，越有利于改進(jìn)制動尖叫。摩擦塊彈性模量變化對復(fù)模態(tài)實(shí)部的影響見圖6，其規(guī)律與摩擦系數(shù)一致：摩擦塊彈性模量越小，越有利于改進(jìn)制動尖叫。采用HT200和HT250兩種制動盤材料的對比分析結(jié)果如圖7所示，兩組材料特性參數(shù)見表3，彈性模量大的HT250更有利于改善制動尖叫。
圖5 不同摩擦系數(shù)下系統(tǒng)復(fù)模態(tài)實(shí)部值
圖6 不同摩擦塊彈性模量下系統(tǒng)復(fù)模態(tài)實(shí)部值
圖7 不同制動盤材料下系統(tǒng)復(fù)模態(tài)實(shí)部值
表3 制動盤材料參數(shù)
3.2 抑制尖叫的措施
通過對特征值影響因素分析可知，減小摩擦系數(shù)和摩擦塊彈性模量均有利于抑制制動尖叫，但為了保證制動效能和行車安全，摩擦塊設(shè)計通常選用SAE標(biāo)準(zhǔn)的FF級額定系數(shù)（0.35~0.45），而本文車型為0.35，已在下限范圍，故此方向不可行。而采用制動盤材料HT250時，復(fù)模態(tài)實(shí)部值比HT200減小，對比二者材料參數(shù)可知HT250比HT200的剛度提高了，由此推斷，提高制動盤剛度有利于抑制制動尖叫。綜合以上結(jié)果，將制動盤直徑減小5mm，材料使用HT250，摩擦系數(shù)0.35，再次進(jìn)行復(fù)模態(tài)分析，結(jié)果見表4。
由表4可知，改進(jìn)前系統(tǒng)出現(xiàn)在7529.7Hz的不穩(wěn)定模態(tài)，在改進(jìn)后已無正實(shí)部值，既該系統(tǒng)在0~10000Hz內(nèi)無不穩(wěn)定模態(tài)。進(jìn)一步按改進(jìn)措施制作該規(guī)格的制動盤進(jìn)行裝車測試，無制動尖叫噪聲出現(xiàn)，表明改進(jìn)措施有效。
表4 改進(jìn)結(jié)構(gòu)的復(fù)模態(tài)分析結(jié)果
4 結(jié)論
（1）系統(tǒng)摩擦系數(shù)、摩擦塊的彈性模量、制動盤剛度對制動尖叫噪聲有重要影響，減小摩擦系數(shù)和減小摩擦塊彈性模量、增大制動盤材料剛度均有利于抑制制動尖叫。
（2）由于摩擦塊肩負(fù)制動性能的重任，減小摩擦系數(shù)對行車造成安全隱患，一般控制在0.35~0.45之間。實(shí)際情況下系統(tǒng)摩擦系數(shù)受環(huán)境溫度、濕度、接觸面積、接觸表面磨損程度、相對運(yùn)動速度等影響而變化，本文尚未做更深層次的研究。
（3）本文在保證車輛制動性能的前提下，通過更改制動盤的直徑和更換HT250材料的改進(jìn)方案驗(yàn)證有效，表明基于模態(tài)耦合理論下的復(fù)模態(tài)分析方法對模擬制動尖叫噪聲真實(shí)可靠。
